3.2. Axial behaviour of slender CFSTs (series II)3.2.1. Failure modesT的简体中文翻译

3.2. Axial behaviour of slender CFS

3.2. Axial behaviour of slender CFSTs (series II)3.2.1. Failure modesThe failure modes of slender CFST columns in Series II werecharacterised by local and global buckling. Typical failure modes of slender columns are shown in Fig. 11. The failure of Specimen SL-500–70was initiated by concrete crushing and local buckling. For SpecimenSL-2000–70 with the highest slenderness ratio, a significant lateral deformation was observed prior to the ultimate load. The global bucklinggradually developed and resulted in a plastic hinge at the mid-heightof the specimen with an increase in the axial compressive load. Meanwhile, both the local and global buckling failure was observed for Specimens SL-1000–70 and SL-1500–70, which possessed intermediatemember slenderness ratios.Concrete crushing was confirmed by a loud sound during each test,together with a sudden drop in the load-shortening curves. Evidentstrength reduction resulting from the concrete crushing could beobserved in Fig. 12.3.2.2. Load-shortening and load-lateral deflection curvesLoad-shortening curves of the tested slender specimens are illustrated in Fig. 12 and the ultimate loads are tabulated in Table 6. Compared with Specimens EC-0-70 and EC-0-100, Specimens SL-500–70and SL-500–100 had similar structural behaviour. This indicated thatthe nominal section capacity was still reached for CFST columns with amember slenderness ratio (Le/r) around 14. In addition, the ultimate
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3.2. 细长 CFST(系列 II)的轴向行为<br>3.2.1。失效模式<br>系列 II 中细长 CFST 柱的失效模式的<br>特点是局部和整体屈曲。细长柱的典型破坏模式如图 11 所示。标本 SL-500-70 的破坏<br>是由混凝土压碎和局部屈曲引起的。对于<br>具有最高长细比的样品SL-2000-70,在极限载荷之前观察到显着的横向变形。随着轴向压缩载荷的增加,整体屈曲<br>逐渐发展并导致<br>试样中间高度处的塑性铰。同时,对于样本 SL-1000-70 和 SL-1500-70 观察到局部和全局屈曲失效,它们具有中间<br>成员细长比。<br>在每次测试期间,通过响亮的声音<br>以及载荷-缩短曲线的突然下降来确认混凝土破碎。在图 12. 3.2.2 中<br>可以<br>观察到混凝土破碎导致的明显强度降低<br>。荷载-缩短和荷载-横向挠度曲线<br>被测细长试件的荷载-缩短曲线如图12所示,极限荷载列于表6中。 与EC-0-70和EC-0试件比较-100,标本 SL-500-70<br>和 SL-500-100 具有相似的结构行为。这表明构件长细比 (Le/r) 约为 14 的<br>CFST 柱仍能达到标称截面容量<br>。
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3.2. 细长钢管混凝土的轴向性能(系列II)<br>3.2.1.故障模式<br>研究了系列Ⅱ中钢管混凝土细长柱的破坏模式<br>以局部和整体屈曲为特征。slen  der柱的典型失效模式如图11所示。试样SL-500–70的失效<br>由混凝土破碎和局部屈曲引发。标本<br>SL-2000–70具有最高长细比,在极限荷载之前观察到显著的横向变形。整体屈曲<br>逐渐发展并在中等高度形成塑性铰链<br>随着轴向压缩载荷的增加,试样的应力增加。平均而言,同时,对于规范imens SL-1000-70和SL-1500-70,观察到局部和整体屈曲失效,其具有中等强度<br>构件长细比。<br>在每次试验过程中,通过响亮的声音确认混凝土破碎,<br>以及负荷缩短曲线的突然下降。明显的<br>混凝土破碎导致的强度降低可能会<br>如图12所示。<br>3.2.2.荷载缩短和荷载横向挠度曲线<br>受试细长试样的荷载缩短曲线如图12所示,极限荷载如表6所示。与样本EC-0-70和EC-0-100、样本SL-500-70相比<br>SL-500–100具有类似的结构性能。这表明<br>钢管混凝土柱的标称截面承载力仍然达到<br>构件长细比(Le/r)约为14。此外,最终
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3.2.细长钢管混凝土柱的轴向性能(系列二)3.2.1.故障模式第二组细长钢管混凝土柱的破坏模式为以局部和整体屈曲为特征。slender柱的典型失效模式如图11所示。样品SL-500–70的失效是由混凝土破碎和局部屈曲引起的。用于标本sl-2000–70具有最高的长细比,在极限载荷之前观察到显著的横向deformation。整体屈曲逐渐发展并在中间高度产生了一个塑料铰链随着轴向压缩载荷的增加。在Meanwhile,观察到specimens sl-1000–70和sl-1500–70的局部和整体屈曲破坏,它们具有中间性构件长细比。每次试验期间都有很大的声音证实混凝土被压碎,以及负荷缩短曲线的突然下降。明显的混凝土压碎导致的强度降低可能是如图12所示。3.2.2.载荷缩短和载荷横向偏转曲线图12中测试的细长试样的载荷缩短曲线为illustrated曲线,极限载荷列于表6。Compared,样本EC-0-70和EC-0-100,样本sl-500–70和SL-500–100具有类似的结构性能。这表明钢管混凝土柱的标称截面承载力仍然达到构件长细比(Le/r)约为14。此外,终极
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