In the equation, Oe is the error va

In the equation, Oe is the error variation in the chamber temperatureand superheat while ts refers to the sampling time. Practically, the valueof Oe is determined by the dynamic characteristics of chamber tem-perature and superheat obtained from the dynamic experimental re-sults. Fig. 5(a) presents the chamber temperature variation when thecompressor frequency was abrupty changed from 40 Hz to 60Hz (EEV60%, 2.1 kW). The MF range of input variable ee was determined tobe土0.025 °C/s from Eq. (3) because the maximum error variation inthe chamber temperature during a 30-second period was determined tobe土0.75 °C from the dynamic experiment. Fig. 5(b) shows the super-heat vari ation when the opening angle was changed from 70% to 55%(40Hz, 1.8 kW) stepwise. The MF range of input ee was determinedas土0.05 °C/s from Eq. (3).fig. 6 shows the systematically designed MF's explained above forcontrolling a compressor and an EEV.2.3. Simulations and experiments to analyze infuence of MF rangeComputer simulations were performed to confirmn the validity of thedesigned MFs. Table 3 shows the major specifications of the test VSRSfor simulations and experiments. Table 4 presents the testing range ofMFs including the sampling time for simulations and experiments. Thetested ranges inevitably had some influence on the control perfor-mance. The proposed range from the approach described in Section 2.2is denoted as the“criterion" value in this table. In order to analyze theireffects on the control performance, two different range sets were pre-pared.Fig.7 shows the control block diagram used for the simulation toanalyze the effects of the MF range of input and output variables on thecontrol performance and to verify the feasibility of the designed MFs.The ranges of input variable e and error change rate ee were in-vestigated in the simulation. Since ee can be defined as 0e/ts, the

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在等式中，OE为在腔室温度的误差变化 和过热而TS是指采样时间。实际上，该值 奥斯特的由腔的动态特性确定的透射电镜 perature和过热从动态实验重新获得 sults。图5（a）是当腔室温度变化 压缩机频率abrupty从40赫兹变化到60赫兹（EEV 60％，2.1千瓦）。确定输入变量EE的MF范围 是土0.025℃/从方程秒。（3）由于在最大误差的变化 在30秒的期间内室温度被确定为 是从动态实验土0.75℃。图5（b）示出了超 热VARI通货膨胀当开口角从70％变化到55％ （40Hz的，1.8千瓦）为阶梯状。输入EE的MF范围被确定 为土0.05℃，由式/秒。（3）。 图。图6示出了系统设计的MF的上述用于解释 控制压缩机和EEV。 2.3。仿真和实验分析MF范围的影响，积极挖掘 进行了计算机模拟confirmn的有效性 设计的MF。表3显示了测试VSRS的主要规格 为模拟和实验。表4列出的测试范围 的MF包括采样时间模拟和实验。该 测试的范围必然对控制一些影响perfor- 曼斯。从2.2节中所描述的方法所提出的范围 被表示为在该表中的“标准”值。为了分析其 对控制性能的影响，两个不同的范围集合是预先 拉帕雷德。 图7示出了控制方框图用于仿真到 分析输入和输出变量的MF范围的影响 控制性能，并验证所设计的隶属函数的可行性。 输入变量e和误差变化率ee值的范围分别在- 在模拟vestigated。由于EE可以被定义为0E / TS，所述

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在方程中，Oe 是腔室温度的误差变化 和过热，而ts是指采样时间。实际上，该值 Oe 是由腔室的动力学特性决定的。 从动态实验再获得渗透和过热 舒尔特。图 5（a）显示室温度变化时 压缩机频率突然从 40 Hz 更改为 60Hz （EEV） 60%，2.1 千瓦）。输入变量 ee 的 MF 范围被确定为 be0.025 °C/s 的 Eq. （3），因为最大误差变化 在30秒期间，室温度被确定 从动态实验中得到0.75 °C。图 5（b）显示了超 当开角从 70% 更改为 55% 时，热变化 （40Hz，1.8 kW）逐步。确定了输入 ee 的 MF 范围 从 Eq.（3）起，为 0.05 °C/s。 图6显示了系统设计的MF的上述解释 控制压缩机和 EEV。 2.3. 模拟和实验，分析MF范围的模糊性 进行了计算机模拟，以确认 表3显示了测试VSRS的主要规格 用于模拟和实验。表 4 显示了 MF 包括模拟和实验的采样时间。的 测试范围不可避免地对控制穿孔有一定的影响 曼斯。拟议的范围从第2.2节所述的方法 表示为此表中的"条件"值。为了分析他们的 对控制性能的影响，两个不同的范围集被预先 削减。 图 7 显示了用于模拟的控制块图 分析输入和输出变量的 MF 范围对 控制性能，并验证所设计的 MF 的可行性。 输入变量 e 和错误变化率 e 的范围在 在模拟中被煽动。由于 ee 可以定义为 0e/ts，

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式中，Oe是试验箱温度的误差变化 过热，而ts是指取样时间。实际上，价值 Oe由室tem的动态特性决定- 由动态实验获得的温度和过热- 苏丹。图5（a）显示了当 压缩机频率从40赫兹突然变为60赫兹（EEV 60%，2.1千瓦）。输入变量ee的MF范围被确定为 从式（3）中取0.025°C/s，因为 在30秒的时间内，试验室的温度被确定为 动态实验温度为0.75°C。图5（b）显示了super- 开度由70%变为55%时的热变化 （40赫兹，1.8千瓦）逐步。确定了输入ee的MF范围 如式（3）中的0.05°C/s。 图6示出了上述系统化设计的MF 控制压缩机和EEV。 2.3条。中频范围影响的仿真与实验分析 进行了计算机模拟，以验证 设计的MFs。表3显示了测试VSR的主要规格 用于模拟和实验。表4给出了 MFs包括模拟和实验的采样时间。这个 测试范围不可避免地会对控制性能产生影响- 曼斯。建议的范围与第2.2节所述的方法不同 在本表中表示为“标准”值。为了分析他们 结果表明，两种不同的靶场设置对控制效果有明显的影响- 削减。 图7显示了用于模拟的控制框图 分析输入和输出变量的MF范围对 控制性能并验证设计的MFs的可行性。 输入变量e和误差变化率ee的范围为- 在模拟中调查。由于ee可以定义为0e/ts，因此

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