The figure demonstrates how the low order thermal resistance model suc的简体中文翻译

The figure demonstrates how the low

The figure demonstrates how the low order thermal resistance model successfully captures the cooling behaviour of the four geometries, with the order of performance unchanged from that identified via the CFD and experiments. As was the case with the CFD, the greatest discrepancy was identified in geometries G3 and G4. This is perhaps unsurprising given the internal heat transfer coefficient used in the low order model were obtained from the CFD data. It is also worth noting that geometry G3, which demonstrates the greatest deviation, had the largest impingement jet Reynolds numbers – around twice those of the next highest geometry G4, and four and eight times greater than geoemtries G2 and G1 respectively (see [2]). It is therefore anticipated than the complex flow features associated with impingement cooling were less successfully captured by the steady-state RANS turbulence model used in the simulations and the errors introduced here were propogated through via the heat transfer coefficeints specified in the low order thermal resistance model. Additionally, as further elaborated upon in [2], the form of the experimental test piece and consequent CFD setup also resulted in a flange around the edge of the test piece introducing a small additional conductive pathway which is inherently disregarded in the thermal resistance model developed here. Whilst the effect of this, along with the minor effects on the internal flow are not expected to be great, they have likely contributed to the deviation between the low order model, and the CFD and experimental data shown for geometries G3 and G4. Indeed, in geometries G1 and G2 where these additional effects were observed to be reduced and the impingment jet Reynolds number lower, the performance of the thermal resistance model is observed to be impressive with only a small deviation observed at the highest coolant mass flow rates. It is noted that the overall effectiveness based on the impingement wall temperature was also assessed and compared to the experimental and CFD data similarly well.
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该图演示了如何在低位热阻模型成功地抓住四个几何形状的冷却行为,与业绩从通过CFD和实验确定不变的顺序。由于是与CFD的情况下,最大的差异在几何G3和G4被确定。这也许是不足为奇给出低阶模型中使用的内部传热系数从CFD数据得到。还值得一提的是几何G3,这表明偏差最大,拥有最大的冲击射流雷诺数 - 比geoemtries G2分别G1两倍左右的下一个最高几何G4,以及四个和八个倍(见[2] )。因此,预期比复杂的流动特性与冲击冷却相关联,通过在模拟中使用的稳态RANS湍流模型更少成功捕获和这里所引入的误差是通过经由在低阶热阻模型中指定的传热coefficeints将会传播。另外,如进一步阐述当在[2]中,实验测试片和随之而来的CFD设置的也导致围绕测试片引入小的附加的导电通路,其在耐热性模型固有地忽略的边缘上的凸缘的形式开发这里。虽然这样的效果,与内部流动的影响很小沿预计不会很大,他们很可能导致低阶模型之间的偏差,和CFD和实验数据示出了用于几何G3和G4。事实上,在几何形状G1和其中观察到这些附加效果G2被减小,并且impingment射流雷诺数下,热阻模型的性能,观察到令人印象深刻的,仅在最高的冷却剂质量流率中观察到的小的偏差。值得注意的是,基于所述碰撞壁温度的整体效能也进行了评估,并与实验和CFD数据同样良好。
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该图演示了低阶热阻模型如何成功捕获四个几何体的冷却行为,其性能顺序与 CFD 和实验确定的性能顺序保持不变。与CFD的情况一样,在几何形状G3和G4中发现差异最大。考虑到低阶模型中使用的内部传热系数是从CFD数据中获得的,这也许并不奇怪。还值得注意的是,显示最大偏差的几何G3具有最大的冲击射流雷诺数——大约是下一个最高几何体G4的两倍,分别比地球仪G2和G1大4倍和8倍(参见[2]).因此,仿真中使用的稳态RANS湍流模型所预期与冲击冷却相关的复杂流动特征所捕获的不太成功,这里介绍的错误是通过热来传播的。低阶热阻模型中指定的转移共发物。此外,正如在 [2] 中进一步阐述的,实验测试件的形式和随后的 CFD 设置还导致在测试片边缘周围引入一个小的附加导电通路,这在这里开发的热阻模型。虽然这一点的影响,以及对内部流动的微小影响预计不会很大,它们很可能促成了低阶模型与为几何体G3和G4显示的CFD和实验数据之间的偏差。事实上,在几何形状 G1 和 G2 中,观察到这些附加效应减少,冲击射流雷诺数降低,观察到热阻模型的性能令人印象深刻,在最高处只观察到一个小偏差冷却液质量流速。注意到还评估了基于冲击壁温度的总体有效性,并将其与实验数据和CFD数据进行了比较。
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该图展示了低阶热阻模型如何成功地捕捉到四种几何形状的冷却行为,其性能顺序与通过CFD和实验确定的顺序保持不变。与CFD一样,最大的差异出现在几何图形G3和G4中。考虑到低阶模型中使用的内部传热系数是从CFD数据中获得的,这也许并不奇怪。值得注意的是,几何图形G3显示了最大的偏差,具有最大的冲击射流雷诺数-大约是次高几何图形G4的两倍,分别是几何图形G2和G1的四倍和八倍(见[2])。因此,与模拟中使用的稳态RANS湍流模型相比,与冲击冷却相关的复杂流动特征的捕捉不太成功相比,这是意料之中的,这里引入的误差是通过低阶热阻模型中指定的传热系数来提出的。此外,如[2]中进一步阐述的,实验试件的形式和随后的CFD设置也导致了试件边缘周围的法兰引入了一个小的附加导电路径,这在本文开发的热阻模型中被固有地忽略。虽然这一影响以及对内部流动的微小影响预计不会很大,但它们可能导致低阶模型与所示几何图形G3和G4的CFD和实验数据之间的偏差。事实上,在G1和G2几何结构中,观察到这些附加效应减小,冲击射流雷诺数降低,观察到热阻模型的性能令人印象深刻,在最高冷却剂质量流量下观察到的偏差很小。此外,还评估了基于撞击壁温度的整体效率,并与实验数据和CFD数据进行了比较。<br>
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