Ground response to twin-tunnellingSubsurface settlement over twin tunn的简体中文翻译

Ground response to twin-tunnellingS

Ground response to twin-tunnellingSubsurface settlement over twin tunnelsThe subsurface settlement is measured by the markers positioned in the clay at various elevations as illustrated in Fig. 5. Generally, the settlement over T1 (z1) are reasonably symmetrical and can be well fitted by Gaussian functions as listed in Table1. For instance, the maximum settlement at dt = 2.5D is about 0.02D. It is pronounced that the trough narrows and the maximum settlement increases with the closer distance to the tunnel, which is in line with the expected behaviour (Mair et al., 1993).Fig. 6 presents the subsurface settlement caused by T2 construction (z2) after T1construction completed. It is noticeable that the settlement profiles are asymmetrical to the centerline of T2 and move toward the side of T1 as a whole. Similarly, thetroughs can be expressed as Gaussian function with additional parameter xc as: where z = settlement at position x; zmax = maximum settlement of the trough; xc =horizontal eccentricity between the center of the trough and the tunnel axis; and i = trough width parameter. The parameters of the troughs are listed in Table 1. It is evident that the maximum settlement zmax caused by T2 is higher than T1, while the trough width parameter i does not change with an obvious tendency.By the fitted Gaussian curves listed in Table 1, as depicted in Fig. 7, the additional subsurface ground settlement za (za = z2 - z1) above T2 due to disturbance by T1 construction can be determined. It indicates that the positive additional settlement (i.e., settlement above T2 is increased by disturbance due to T1) occurs at the side close to T1, while negative at the other side. The maximumadditional settlements at all elevations occurs in the close proximity to the closer springline of T1. The occurrence of negative additional settlement may be unexpectedto the traditional knowledge of many researchers, which is measured in bothcentrifuge modelling (Divall and Goodey, 2015) and real projects (Chapman et al.,2004). The reason for this phenomenon is interpreted subsequently by the shearstiffness change.
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地面响应于双隧道<br><br>地下结算过双隧道<br>的地下结算由定位在如图11所示不同高度的粘土标记测量。5.一般来说,结算超过T1(z1)是<br> <br>合理对称的,并且可以很好地由高斯函数拟合为列于表<br><br><br>1。例如,在DT = 2.5D最大沉降为约0.02D。它的发音,该槽变窄,最大沉降与隧道的更近的距离,其与预期的行为线增加(梅尔等人,1993)。<br>图6呈现引起T1 T2后施工(z2)地下结算<br><br><br>建设完成。值得注意的是,该沉降轮廓是不对称的,以T2的中心线和朝向T1侧作为一个整体移动。类似地,<br>槽可被表示为具有附加参数作为XC高斯函数:<br> <br>其中z=结算在位置x; 槽的zmax=最大沉降; XC = <br><br><br>槽和所述隧道轴的中心之间的水平偏心; 并且i =槽宽度参数。槽的参数列于表1中列出显而易见的是,所造成的T2最大沉降zmax高于T1,而槽宽度参数i不与明显的趋势变化。<br>由表1中所列的拟合高斯曲线,如在图7所描绘的,附加的地下地基沉降za(za=z2 - z1)。上面T2由于干扰由T1结构可以被确定。它表示正附加沉降(即,结算上述T2增加扰动由于T1)出现在接近T1,一边负在另一侧。最大<br>在所有的高度附加住区发生在接近T1的较近springline。负附加沉降的发生可能是意外<br>的许多研究人员的传统知识,这是在两个测量<br>离心模型(Divall和Goodey而言,情况2015)和真实的项目(Chapman等人,<br><br>2004)。这样做的原因现象是由剪切随后解释<br><br>刚度变化。
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对双隧道的地面响应<br><br>双隧道的地下沉降<br>地下沉降由位于粘土中不同高程的标记进行测量,如图 5 所示。通常,T1 (*z1) 的结算是<br> <br>合理对称,可以很好地适应表中列出的高斯函数<br><br>1. 例如,dt = 2.5D 时的最大结算约为 0.02D。很明显,低谷变窄,最大沉降随着离隧道的距离越来越近而增加,这符合预期的行为(Mair等人,1993年)。<br>图6显示了T2结构(*z2)在T1之后造成的地下沉降<br><br>施工完成。值得注意的是,沉降剖面与 T2 的中心线不对称,并整体向 T1 的一侧移动。同样,<br>槽可以表示为高斯函数,附加参数 xc 表示为:<br> <br>其中 = z = 在位置 x 处的结算;*zmax = 槽的最大沉降;xc |<br><br>槽中心与隧道轴之间的水平偏心;和 i = 槽宽度参数。波谷的参数列在表 1 中。显然,T2导致的最大沉降 = zmax 高于 T1,而槽宽度参数 i 不会随明显趋势而变化。<br>根据图 7 所示,通过表 1 中列出的拟合高斯曲线,可以确定 T2 上方由于 T1 构造干扰而增加的地下地面沉降 +za (_za = z2 - z1)。它表明,正额外结算(即 T2 上方的结算因 T1 引起的干扰而增加)发生在 T1 附近的一侧,而另一侧为负。最大值<br>所有海拔处的附加定居点都发生在 T1 更近的弹簧线附近。负附加结算的发生可能是意外的<br>许多研究人员的传统知识,这是测量在两个<br>离心机建模(迪瓦尔和古迪,2015年)和实际项目(查普曼等人,<br><br>2004年)这一现象的原因随后被剪<br><br>刚度变化。
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双隧道掘进的地面响应<br>双隧道的地下沉降<br>地下沉降通过位于不同高度粘土中的标记进行测量,如图5所示。通常,T1(Z1)以上的沉降为<br>合理对称,可以很好地拟合高斯函数,如表所示<br>一。例如,DT=2.5D的最大沉降量约为0.02D,明显地表明,槽越窄,最大沉降量越靠近隧道越近,这符合预期的行为(MAIR等,1993)。<br>图6显示了T1后T2施工(Z2)引起的地下沉降<br>施工完成。值得注意的是,沉降剖面与T2的中心线不对称,并整体向T1的一侧移动。同样地,<br>槽可以表示为高斯函数,附加参数xc为:<br>其中z=位置x处的沉降;z z=槽的最大沉降;xc=<br>槽中心与隧道轴线之间的水平偏心率和I=槽宽度参数。水槽参数见表1。结果表明,T2引起的最大沉降量大于T1,而槽宽参数i没有明显的变化趋势。<br>如图7所示,通过表1中列出的拟合高斯曲线,可以确定由于T1施工干扰而在T2上方的额外地下地面沉降za(za=z2-z1)。结果表明,正附加沉降(即t2以上沉降因t1引起的扰动而增大)发生在靠近t1的一侧,而在另一侧则为负。最大值<br>在所有海拔处的附加沉降发生在接近T1的更紧密的弹簧线附近。负附加结算的发生可能是意外的<br>许多研究者的传统知识<br>离心模型(Divall和Goodey,2015)和实际项目(Chapman等人,<br>2004年)。这种现象的原因随后由剪切力解释<br>刚度变化。<br>
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